所示为S3S5试验组下的硅碳棒电炉废钢模拟物的扩散情况。在S3试验条件下，加料区冰块的运移速率显著提升，分布也更为分散。在S4条件下，射流对冰块的推动作用增强，使其进入EBT区的数量减少;同时，环流速度的提高使冰块穿越EBT区的时间明显缩短，该区域的冰块堆积现象得到有效缓解。在SS条件下，加料区冰块运移速度提升有限，且受回旋涡流影响，EBT区冰块堆积程度较S3和S4更为明显。

       在条件下，冰块运动范围较为局限，易发生茹结与堆积现象。s1与S2条件下，迹线覆盖范围有所扩大，冰块分布更为分散，但中心弱搅拌区仍存在较多堆积，对硅碳棒电炉废钢熔化过程的改善作用有限。当气量增大并集中于冷区附近时，环流范围显著扩展，冰块运动更为分散。在S3与SS条件下，进入中心弱搅拌区的冰块有所减少，但S3条件下的冰块分散性更优。在S4条件下，进入中心弱搅拌区的冰块数量最少，迹线分布最为分散，表明该方案最有利于促进硅碳棒电炉废钢的均匀熔化。

       所示为不同试验组下硅碳棒电炉废钢模拟物的运动与融化情况，其中图16 Cad、Cb)为冰块的运动情况，中(Cdr表现了冰块融化过程的情况。中S4条件下冰块的移动速度最快，有利于增强硅碳棒电炉废钢与高温熔体之间的热交换，从而促进熔化与混匀过程。图16 Cb)中S4条件下穿越时间最短，说明该布置有助于促进EB T区内硅碳棒电炉废钢运动，减少冷区废钢堆积。可见侧吹枪位置与方向越接近加料区，越有利于冰块熔化，其中S4条件下的化时间最短，进一步说明该布置对熔池均匀性具有积极影响。图16 Cd)可见在总气量相同的情况下，采用非均匀气量侧吹布置时，熔池最大温差相对较小，其中S4与SS试验组的温差最低，表明其更有利于熔池温度均匀分布。

       上述试验对不同条件下的硅碳棒电炉废钢模拟物融化及运动行为进行了探究。在熔池运动行为角度上，首先观察熔池的茹结与冷区堆积情况。随后追踪了模拟物的平均运动速度并记录了冰块穿越EBT冷区的时间。在融化行为方面，试验记录了冰块全部融化的时间及熔化过程的最大温差。

       将试验结果推广到实际电炉上，在相同的侧吹条件下，熔池内硅碳棒电炉废钢的运动与熔池内液相的流动情况有所不同。对于硅碳棒电炉废钢的运动，除了气液两相流对固相的推动作用，硅碳棒电炉废钢自身的重力与惯性对硅碳棒电炉废钢运动轨迹也有着重要作用。当侧吹射流进入熔池后，接触点处推动力大于自身的惯性力，运动方向是射流方向。当硅碳棒电炉废钢远离射流冲击点，运动情况来源于惯性力与气液两相流的共同推动。主射流区域能够推动硅碳棒电炉废钢运动，而附涡流的影响相对更小。因此，在S1S3试验组的增大的射流位置能够带动硅碳棒电炉废钢参与整体的环流运动，并加速环流运动速度。S4试验组的布置下，当硅碳棒电炉废钢运动到EBT区域前，部分硅碳棒电炉废钢会随着4号侧吹枪的主射流方向运动，从而减少进入EBT区域堆积的硅碳棒电炉废钢。SS试验组下，5号枪的涡流能够带动熔融态的高温液相进入EBT区，但对EBT区硅碳棒电炉废钢的推动作用十分有限。综合来看，S4条件下，硅碳棒电炉废钢在主环流区域内运动更为分散，中心弱搅拌区的堆积更少，EB T与加料区的堆积现象更少，硅碳棒电炉废钢运动速度和熔化速度更快。S4布置是最有利于硅碳棒电炉废钢熔化与熔池均一性的方式。http://www.zbqunqiang.cn/